大型UPS不间断电源直接并机都有哪些可控方案

 如图 1·35 所示，它是利用并机逻辑控制板将两台或两台以?据说最多可并联 6 台)UPS 单机的逆变器输出端直接并联起来运行。所不同的是APCUPS电源的逆变器的同步跟踪方式不同。在这种配置方案中，产品在出厂时将其中的一台 UPS 单机指定为具有优先同步跟踪市电电源的“导航 UPS”，然后让处于多机并机系统中的其他 UPS 的逆变器去同步跟踪“导航 UPS”的逆变器电源，而不是去直接同步跟踪市电电源。在这种冗余式 UPS 并机供电系统运行中，如果它的第 1 台“导航 UPS”出故障时，则由工厂或现场调试工程师所指定的第 2 台 UPS 单机来承扔“导航 UPS”的任务，此后让其他的各台 UPS 去同步跟踪这台新的“导航 UPS”    电源。采用这种直接并机的方案的好处是，它可以直接将多台 UPS 单机直接并联起来，共同向负载供电而不必另加“并机控制柜”。其缺点是:它没有对各台 UPS 从机的逆变器电源之间可能出现的相位差进行相位差的微调。因此，在这套APCUPS电源并机供电系统中的各台 UPS 单机之间所可能出现的相对“相位差”较大，其后果是环流偏大，不利于提高整个APCUPS电源供电系统的可靠性。现以由 3 台 UPS 单机组成的并机“系统”为例来说明这个问题。

图 1·35 导般型 UPS 直接并机方案

   在此系统中，可能出现在各台 UPS 单机之间的相对“相位差”最大可达Δ== Δ1+Δ2 (Δ

1 为第 2 台 UPS 单机与“导航 UPS”之间的相位差，Δ2 为第 3 台 UPS 单机与“导航 UPS” 之间的相位差。在 UPS 运行中，可能出现的Δ1+Δ2 并非一定同时为超前或同时为滞后相位， 而很可能是处于一个是超前相位，另一个是滞后相位，此时就会出现Δ为最大。例如：一台UPS 逆变器超前于“导航 UPS”2.50，另一台 UPS 滞后于“导航 UPS”2.50。此时，就会在这两台 UPS 之间出现高达 50 的相位差)。有的厂家提出另一种做法：由导航 UPS 直接去调控其他各台 UPS 的逆变器逻辑电路。如果真是这样，则要求位于其余各台 UPS 中的逆变器逻辑电路的所有元件参数都必须是百分之百的一致。显然，实际上是做不到的。比较细心的用户就会发现厂家要求在安装 UPS 时，耍尽量使得位于某台 UPS 之间的电力电缆的连线和控制电缆的长度都尽可能一样。由此可见，这种系统的可靠性是受到限制的。此外，在这种配置方案中，万一出现APCUPS电源从逆变器供电状态切换到由交流旁路供电状态时，由于分别位于三条交流旁路供电通道上的由反相并联的快速可控硅的所组成的“静态开关”的管压降很难保证完全相同 (在每台APCUPS电源单机中有三条交流旁路“静态开关”，因此，在一个由 3 套APCUPS电源所组成的并机系统中，将同时存在有 9 条交流旁路“静态开关”)。这样，就会造成实际流过各条交流旁路“静态开关”的电流不一致的问题。显然，在这种采用分散交流旁路供电的直接并机系统中，所并机的APCUPS电源的单机数目越多，出现在交流旁路“静态开关”上的“不均流” 现象越利害。严重时，会造成位于某台 UPS 单机申交流旁路静态开关被烧毁或致使这台 UPS 的交流旁路“静态开关”因过流而自动关断，从而造成其他 UPS 的交流旁路出现过载故障。其最坏情况是直至完全切断市电电网对负载的供电通道。所以当 UPS 运行于这种冗余配置方案时所带来的明显弱点是环流偏大。例如:对于采用由 120kVA 单机所构成的 3 台并机系统， 其环流可达 4~10A。